由于脈沖規(guī)整填料內(nèi)氣液湍動強化傳質(zhì)，顯 著提高傳質(zhì)效率 ，較普通規(guī)整填料效率可提高 5％以上 。由于脈沖規(guī)整填料塔 內(nèi)氣液流向的平 滑過渡 ，有效避免 了液相在填料 內(nèi)部 的過度積 累，壓降較普通規(guī)整填料約低 10％，同時延遲 了普通規(guī)整填料的 “液泛”現(xiàn)象 ，通量較普通規(guī) 整填料 可提 高 30％以上。圖 4、圖 5給 出了 250Y板波紋填 料 、TJH255填料 在 乙苯 苯物 系下 的性 能曲線 。

由圖 4、圖 5對 比實驗結(jié)果可 以看出，脈沖 規(guī)整填料與普通規(guī)整填料相比在低負(fù)荷下 ，效率 與壓降基本相當(dāng)；在較高負(fù)荷下 ，脈沖規(guī)整填料 效率明顯高于普通規(guī)整填料 ，壓降明顯低于普通 規(guī) 整填料 。實 際工業(yè)應(yīng)用一 般在高 負(fù)荷 區(qū) ，與普 通規(guī)整填料相 比，脈沖規(guī)整填料在提高通量的同時提高了填料效率。時提高了填料效率。

逆流接觸的板式塔和填料塔是 目前廣泛采用 的氣液傳質(zhì)設(shè)備 ，由于氣液逆流或錯流 ，雖然具 有較高的分離效率 ，但處理能力受限。并流接觸 的填料塔雖然單位截面積的處理能力很大，但其效率最多只能達到一個傳質(zhì)理論級 ，因此應(yīng)用受 到很大 限制 。

如圖 6所 示 ，JCF'F塔 板 (并流 噴射 填 料 塔 板)是填料與塔板的復(fù)合體 ，在板式塔的塔板上 按一定分布形式開設(shè)升氣孔，并在升氣孔上方安 放傳質(zhì)單元體。它靠填料實現(xiàn)傳質(zhì) ，靠塔板實現(xiàn) 多級并流操作 ，具有高效、高通量等很多優(yōu)點。

如圖 7 (a)所示 ，液體在塔板上做橫 向流 動，氣體從塔板下方 以一定的氣速通過升氣孔； 塔板上流動的液體一部分通過提液管與塔板之間 的間隙被穿過升氣孔的氣體提升通過提液管；氣 液并流進入填料 內(nèi)進行傳質(zhì)，并完成氣液分離 ， 氣體向上進入上一層塔板 ，液體通過降液管下降 到下一層塔板。氣液在每一層塔板上都進行上述 傳質(zhì)過程 ，從而實現(xiàn)了氣液總體逆流的填料塔多 級并流操作。

圖 7(b)表示 了經(jīng)實驗證實的并流噴射填 料塔板傳質(zhì)單元的氣液兩相流動狀態(tài)示意圖。在 一 定氣速和塔板流層高度下，氣液在提液管某一 高度內(nèi)以環(huán)狀流的狀態(tài)上升 ，隨高度的增加，由 于重力的作用和管內(nèi)氣速的降低 ，緊貼管壁的液膜不再穩(wěn)定 ，而與管壁脫離，與上升氣體碰撞而混合 ，然后進入填料層 ；氣液在填料層內(nèi)進行傳 質(zhì)并完成大部分氣液分離 ，分離后的液體降到塔 板上與塔板上主流液體混合 ，夾帶少量液滴的氣 體減速后將大部分夾帶脫除進入上一層塔板。

由于氣液是在提液管及填料 內(nèi)傳質(zhì)并得到分 離，塔板上 的液相基本上是清液 ，氣相含量小，因此其要求的降液面積小。對于擴能改造項目原 塔板降液管不變即可滿足擴產(chǎn)要求。

由于 JCPT塔板上氣液并流傳質(zhì) ，允許氣速 很高 ，塔板通量很大；塔板頂部填料層具有氣液 強化傳質(zhì)及分離作用 ，塔板上液體為清液層 ，降 液管不易液泛。因此采用 JCPT塔板可明顯提高 老塔處 理能力 ，較浮 閥塔板 通量 大 5O％以上。 JC盯 塔板提液管內(nèi)氣液并流、劇 烈強化傳質(zhì) ， 氣液接觸充分、時間長，顯著提高傳質(zhì)效率，較 浮閥塔板效率 可提高 15％以上。由于氣體不直 接穿過塔板液層 ，板壓降較低 ，較浮閥塔板壓降 約 降低 3O％。圖 8、圖 9給 出 了 JCPT 塔板、 NewVST、浮閥塔板對比性能曲線。

5 結(jié) 論

1 采用 TJH型脈沖規(guī)整填料、JC盯 塔板 改造 甲醇精餾系統(tǒng) ，系統(tǒng)生產(chǎn)能力由 3萬噸／年 提高至 8萬 噸／年精 甲醇 ，顯著提高 甲醇產(chǎn)量 ，達到了擴產(chǎn)改造目的。

2 TJH 型脈 沖規(guī)整填料、JCPT塔 板顯著 提高了預(yù)塔、主塔的分離效率 ，預(yù)塔 、主塔回流 比大幅度降低 ，顯著降低了整個系統(tǒng)的物耗 、能 耗 。

 3 JCPT 塔板具有 處理 能力 大、效 率高、 操作穩(wěn)定等特點，非常適合諸如 甲醇精餾等分離 場合 。 

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